輸送機(jī)因其運(yùn)量大、易于裝置、便于保護(hù)等長處，廣泛(extensive)應(yīng)用于網(wǎng)帶、醫(yī)藥、煙草、物流等行業(yè)。那么在使用過程(guò chéng)中會(huì)出現(xiàn)輸送機(jī)滾筒軸頸斷裂原因，下面我們具體分析一下：
1。載荷剖析
輸送機(jī)是由電動(dòng)機(jī)通過減速器帶動(dòng)自動(dòng)滾筒滾動(dòng)，由一對(duì)同步齒輪的 '嚙合（niè hé） '完結(jié)主、從動(dòng)滾筒的 一起滾動(dòng)，運(yùn)用輸送帶與滾筒外表之間的 靜摩擦來完結(jié)輸送帶的 載物運(yùn)送。
作業(yè)時(shí)，因?yàn)橄锏榔閸缍嘧?，輸送機(jī)的 載荷隨斜度的 改變而改變，同時(shí)，在井下實(shí)踐生產(chǎn)中，煤量的 巨細(xì)也隨采煤作業(yè)面條件的 改變而改變，這樣就構(gòu)成輸送機(jī)的 負(fù)載（load）復(fù)雜多變，滾筒軸遭到的 力矩載荷也在不斷地發(fā)作改變，特別是在重負(fù)荷時(shí)緊迫泊車、輸送機(jī)倒轉(zhuǎn)時(shí)被逆止器逆止、重負(fù)荷時(shí)強(qiáng)行發(fā)動(dòng)這三種惡劣（liè）工況下，滾筒軸要接受的 扭矩大，且具有沖擊性，假如這種惡劣工況頻頻和長期存在，則滾筒軸必定要接受巨大的 反復(fù)交變的 沖擊載荷，在這種反復(fù)交變的 沖擊載荷的 效果下，軸很容易失效。
裝置時(shí)，自動(dòng)滾筒和從動(dòng)滾筒的 中心線必須確保相互平行，不然，滾筒軸要接受徑向的 剪切應(yīng)力，平行度差錯(cuò)越大，滾筒軸遭到的 剪切應(yīng)力越大。
2.斷軸的 開裂面剖析
由斷軸的 斷口可見開裂面有截然不同的 兩個(gè)區(qū)域，即疲憊開裂區(qū)和瞬斷區(qū)。從斷口斷面看，斷口上疲憊區(qū)有顯著的 疲憊條紋，闡明軸的 損壞歸于疲憊損壞瞬斷區(qū)所占份額大約為，可以以為，在作業(yè)過程中，軸的 過載程度比較大從疲憊區(qū)看，磨得比較粗糙，闡明疲憊裂紋發(fā)作后，因過載程度太大，裂紋的 擴(kuò)展速度較快，疲憊裂紋擴(kuò)展期在總壽數(shù)中所占的 份額較小，兩斷面還未發(fā)作摩擦就進(jìn)入瞬斷期從瞬斷區(qū)看，斷口為纖維狀，闡明終開裂歸于耐性開裂。所以，從斷口的 描摹剖析能夠判別，軸的 開裂是歸于應(yīng)力會(huì)集引起的 多源疲憊開裂。別的 ，依據(jù)對(duì)斷軸的 結(jié)構(gòu)剖析，發(fā)現(xiàn)80mm—90mm的 軸肩過渡處，圓角半徑較小，只要2mm—3mm，應(yīng)力會(huì)集較大，這也是引起軸前期開裂的 重要原因之一。
3.鋼材成分和熱處理(chǔ lǐ)剖析
依據(jù)輸送機(jī)滾筒軸的 運(yùn)用條件和技能要求，結(jié)合有關(guān)材料介紹，軸應(yīng)選用淬透性較好的 中碳合金結(jié)構(gòu)鋼，它們的 淬透性都比較好，通過(tōng guò)調(diào)質(zhì)處理后強(qiáng)韌結(jié)合較好，為進(jìn)一步進(jìn)步疲憊強(qiáng)度，熱處理后的 硬度還可進(jìn)步到HB300左右。為平緩軸肩過渡處的 應(yīng)力會(huì)集，應(yīng)恰當(dāng)加大圓角半徑，進(jìn)步機(jī)加上質(zhì)量。鍵槽部位中頻淬火操作時(shí)應(yīng)留意防止熱影響區(qū)抵達(dá)軸肩過渡處，假如選用部分外表滾壓強(qiáng)化來進(jìn)步這一區(qū)域的 疲憊強(qiáng)度，能夠在圓角過渡處構(gòu)成有利于疲憊強(qiáng)度的 外表剩余壓應(yīng)力。
通過以上剖析，能夠得出以下定論
1 輸送機(jī)所在的 方位斜度大，煤量大，頻頻的 重負(fù)荷泊車或發(fā)動(dòng)，使軸接受較大的 反復(fù)交變的 沖擊載荷，過早地發(fā)作疲憊損壞。主張?jiān)谛倍却蟮? 方位運(yùn)用輸送機(jī)時(shí)，盡量縮短輸送機(jī)的 長度，而且恰當(dāng)操控煤量，加強(qiáng)輸送機(jī)的 辦理，防止頻頻發(fā)動(dòng)泊車，尤其是重負(fù)荷泊車或發(fā)動(dòng)。
2 裝置質(zhì)量差，滾筒軸中心線不平行，使?jié)L筒軸接受很大的 剪切力，構(gòu)成軸端曲折或開裂。主張進(jìn)步裝置質(zhì)量，縮小滾筒軸的 不平行度。
3 滾筒軸的 材質(zhì)差，熱處理后達(dá)不到規(guī)劃的 技能(skill)要求，強(qiáng)度低，使軸發(fā)作前期的 疲憊開裂．主張選用淬透性較好的 中碳合金結(jié)構(gòu)鋼。
4 80mm—90mm軸肩過渡處，圓角半徑太小，只要2mm—3mm，構(gòu)成軸肩過渡處應(yīng)力會(huì)集較高，這是軸呈現(xiàn)前期開裂的 一個(gè)主要原因。主張進(jìn)步機(jī)加上質(zhì)量，恰當(dāng)加大圓角半徑，并選用部分外表滾壓強(qiáng)化的 方法，使疲憊壽數(shù)得到進(jìn)步。
5 熱處理質(zhì)量差，軸的 鍵槽部位需通過中頻淬火處理，淬火時(shí)操作不當(dāng)，使軸頸改變的 過渡處處于中頻淬火的 熱影響區(qū)內(nèi)，熱影響區(qū)不利的 剩余應(yīng)力與軸的 幾許形狀驟變處的 應(yīng)力會(huì)集迭加，是構(gòu)成軸前期疲憊開裂的 原因之一。主張進(jìn)步熱處理質(zhì)量，防止軸頸改變的 過渡處處在熱處理的 熱影響區(qū)內(nèi)。
